LINEBURG


<< Пред. стр.

страница 16
(всего 19)

ОГЛАВЛЕНИЕ

След. стр. >>

позволяют снизить затраты на отопление, химические реактивы и другие ма- рируемой в воде ударной волны. При практической реализации данного ме-
териальные ресурсы, а также являются компактными в исполнении.[2] тода возможны два подхода: однократное воздействие импульсным разрядом
Сточные воды металлообрабатывающих производств, содержащие отра- и многократное.
ботанные смазочно-охлаждающие жидкости, характеризуется высоким со- Практика показала, что режим развития однократного воздействия (им-
держанием нефтепродуктов и поверхностно-активных веществ, что согласно пульсный режим) представляется наиболее рациональным с точки зрения
существующим санитарным нормам делает не возможным их сброс в канали- низкой энергоемкости, высокой производительности, приемлемого ресурса
зацию предприятия без предварительной очистки. работы электротехнических элементов схемы. Режим многократного воздей-
Эффективным методом очистки таких сточных вод является метод элек- ствия (частотно-импульсный режим), при котором необходимая для обезза-
трокоагуляции. Под электрокоагуляцией понимают всю совокупность воз- раживания данного объема воды энергия вводится порциями, практически
действий на обрабатываемую жидкость, обусловленных процессом ее элек- реализовать сложнее, так как это приведет к повышенным эксплуатационным
тролиза с растворимыми металлическими анодами. [3] нагрузкам на емкостной накопитель.
Эффект очистки сточных вод при электрокоагуляции выше, чем при хи- Для обеззараживания сточных вод применяются также методы воздейст-
мическом коагулировании. вия на воду однородным и неоднородным электрическим полем. В связи с
тем, что при воздействии на воду неоднородным электрическим полем созда-

171 172
ется градиент напряженности на аноде образуется намного больше высоко- ревателей не позволяет создать комфортных условий в зоне обитания живот-
окисленных продуктов которые губительно действуют на микроорганизмы и ных, при значительных энергозатратах.
бактерии. Таким образом, при равных энергозатратах, по сравнению с одно- Наиболее перспективным решением является применение средств мест-
родным электрическим полем, в неоднородном электрическом поле происхо- ного электробогрева, которые позволяют создать нормируемый микроклимат
дит усиление антимикробного действия. Можно сделать вывод о целесооб- непосредственно в зоне обитания животных, условно разделив помещение на
разности использования неоднородного электрического поля для обеззара- две зоны: зона с нормируемым микроклиматом и технологическую зону, в
живания воды. которой поддерживается температура не выпадения конденсата (не ниже
Обобщая и анализируя все изложенное, а так же практический опыт при- +8°С ).
менения современных технологий очистки и обеззараживания сточных вод, Но, несмотря на это, существующие образцы средств местного электро-
приходим к заключению о том, что развитие электрохимических и электро- обогрева, в основном это ламповые излучатели с лампами ИКЗК, обладают
физических методов очистки является наиболее универсальным, экологиче- рядом недостатков: сравнительно высокое энергопотребление, неравномер-
ски и экономически приемленным. Они являются также перспективными ный тепловой поток, пожароопасность.
методами для дальнейшего развития и совершенствования локальных систем В Саратовском ГАУ им Н.И. Вавилова предложен панельный конвектив-
очистки сточных вод любых категорий. Разработка и внедрение электрохи- но-лучистый электрообогреватель, позволяющий создать равномерный теп-
мических методов – прогрессивное направление в технологии очистки сточ- ловой поток. Он представляет собой панель, которая состоит из корпуса, бе-
ных вод. Эти методы нашли широкое применение в качестве альтернативы тонного сердечника, элементов крепления, клемной коробки.
традиционным методам физико-химической очистки загрязненных вод, по- В качестве датчика в схеме управления электрообогревателями рекомен-
зволяющее избежать трудностей доставки, хранения и применения реагентов, дуется использовать результирующий термометр. Размер и конструкция ре-
сократить производственные площади, значительно упростить технологиче- зультирующего термометра подобраны таким образом, чтобы соотношение
скую схему водоочистки и свести до минимума загрязнения окружающей коэффициентов теплоотдачи излучением, конвекцией и теплопроводностью
среды и выбросы вредных веществ в атмосферу. было равно соотношению тех же параметров животного. Это позволяет
учесть не только температуру воздуха, но и температуру стен.
Данный результирующий термометр позволяет реально оценить тепловые
Список литературы
ощущения животных при размещении в центре помещения. Для животновод-
1. Яровой Н.А., Соколов В.Д., Сколубович Ю.Л., Ли И.С. Очистка воды с
ческих помещений, такое допущение не всегда выполняется, поэтому резуль-
применением электроразрядной обработки // Водоснабжение и санитарная тех-
таты могут не полностью соответствовать ощущениям. Для корректировки
ника, № 1, 2000 с.12.
необходимо использовать типовые ситуации и вводить цилиндр с перемен-
2. Лукашевич О.Д., Попов В.К. Глубокая очистка сточных вод электрофизи-
ной по окружности теплопроводностью.
ческими методами // Водоснабжение и санитарная техника, № 7, 1995 с.12.
3. Терновцев В.Е., Пухачев В.М. Очистка промышленных сточных вод // Ки-
ев: БудIвельник, 1986.
УДК 621.3
ОСОБЕННОСТИ ЭНЕРГОПРЕОБРАЗОВАНИЙ ЭЛЕКТРОМАГНИТНОЙ
УДК 621.36:631.17 УДАРНОЙ МАШИНЫ С КОНДЕНСАТОРНЫМ ПИТАНИЕМ
ЭНЕРГОСБЕРЕЖЕНИЕ ПРИ ОБОГРЕВЕ ЖИВОТНЫХ Усанов К.М., Волгин А.В., Каргин В.А.
Тарасов С.Г., Мараев В.В.
Применение конденсаторных источников (КИ) в системах питания авто-
номных ударных машин с импульсными электромеханическими преобразо-
Функционирование российского сельского хозяйства происходит в тяжё-
вателями, в частности, линейными электромагнитными двигателями
лых климатических условиях, в связи с этим доля затрат на создание микро-
(ЛЭМД), в ряде случаев является эффективным. Цилиндрические однообмо-
климата в себестоимости животноводческой продукции достигает 40 %. Для
точные ЛЭМД являются по физической природе электромагнитами втяжного
решения этой проблемы необходимо использовать энергосберегающие тех-
типа, которые сохраняют необходимую работоспособность в значительном
нологии.
диапазоне емкостей С, напряжений U и энергий W = 0,5CU 2 конденсаторно-
В настоящее время для обогрева животноводческих помещений исполь-
зуются электрокалориферные установки, которые относятся к средствам об- го источника. Однако полнота импульсного преобразования энергии емкост-
щего электрообогрева. Конвективная структура теплового потока этих обог- ного накопителя в механическую работу в таком электромагните, зависящая

173 174
от распределения подведенной за цикл энергии, при этом существенно меня- преобразования ЛЭМД дают энергетические диаграммы, построенные в осях
? ? i «потокосцепление - ток» рис. 2.
ется. Поэтому наиболее полная реализация потенциальных возможностей
конденсаторного питания достигается лишь при некотором согласовании Площадь, ограниченная замкнутой кривой ? д = ?1 (i) , полученной обра-
разрядного процесса КИ с динамическими процессами в импульсном ЛЭМД.
боткой динамических характеристик ЛЭМД, пропорциональна энергии, из-
В настоящей работе рассмотрены некоторые особенности энергопреобра-
расходованной двигателем на полезную работу и все потери, кроме тепло-
зования для согласованного и несогласованного разряда накопителя на об-
вых в обмотке. Площадь, ограниченная диаграммой ? с = ? 2 (i) , найденной
мотку двигателя, выявленные экспериментально на физических моделях.
Режим полагается согласованным, если значение энергии Wист и парамет- совместной обработкой динамических характеристик и статических кривых
намагничивания электромагнита ? i = f (i), ?i = const , пропорциональна по-
ры Cн, Uн подобраны для физической модели так, что на интервале единично-
го срабатывания к моменту остановки якоря накопитель полностью разряжа- лезной работе преобразователя в отсутствие потерь [3]. Совмещенные диа-
ется и обеспечиваются максимальные выходные показатели ЛЭМД [1]. Для граммы ? д (i) и ? с (i) удобны при оценке влияния потерь на рабочий про-
корректности влияние параметров Cн, Uн накопителя на особенности энерго-
цесс ЛЭМД, а площадь между кривыми ? д (i) и ? с (i) позволяет судить об
преобразования в ЛЭМД с заданными характеристиками оценивалось при
неизменной начальной энергии в накопителе и варьируемых емкости и на- эффективности энергопреобразования в двигателе при варьировании значе-
ний емкости Cн и напряжения Uн КИ.
пряжении заряда - W = 0,5CU 2 = const , C н = var , U н = var .
Сравнение характеристик показывает, что процесс взаимных превраще-
Схема силового импульсного источника питания ЛЭМД содержит нако-
ний при передаче одной и той же энергии из КИ в ЛЭМД существенно зави-
пительную и коммутирующую емкости, заряжаемые от источника постоян-
сит от соотношения параметров Cн, Uн накопителя. В частности, разряд на
ного напряжения. Коммутирующая емкость управляется датчиком переме-
обмотку накопителя с малой емкостью Cн и повышенным напряжением Uн
щения якоря, формирующим сигнал в функции его заданной координаты, что
создает значительные скорости di / dt и d? / dt на этапе трогания якоря. Чем
позволяет варьировать длительность разрядного процесса КИ.
быстрее здесь возрастают ток и магнитный поток, тем больше наведенные
Разряд на обмотку ЛЭМД предварительно заряженной до напряжения Uн
вихревые токи, меньше суммарное потокосцепление и тем ниже, относитель-
емкости Cн начинается в момент t0 рис.1. Уравнения электрического и меха-
но статической кривой ? с (i) , располагается динамическая кривая намагни-
нического равновесия, определяющие ток, напряжения и перемещение якоря
ЛЭМД имеют вид [2] чивания ? д (i) рис. 2.
Увеличение емкости и некоторое уменьшение напряжения на зажимах на-
d2x
d? d
= F + Ff ; Ff = ? id? ,
;m
U н = Ri + копителя обеспечивают плавность разрядного процесса, снижение потерь в
dt dt dx
двигателе и повышение его выходных показателей в 1,2 … 1,5 раза.
где Uн – напряжение накопителя; ? - потокосцепление ЛЭМД; Ff, F - элек- tср
мм б В u A i
тромагнитная и противодействующая силы; х – координата якоря. tтр tдв

Энергетический баланс питаемого однополярными импульсами электро- 25 250 250
механического преобразователя при пренебрежении потерями на трение и б(t)

гистерезис на бесконечно малом интервале dt представим [3]:
20 200 200
dWист = dWмаг + dWмех + dWпр + d ? Wм + d ? Wст , (1)
15 150 150
где Wист - энергия, поступившая от источника; Wмаг - энергия магнитного i(t)

поля ЛЭМД; Wмех - механическая энергия якоря; Wпр - энергия на дефор-
10 100 100
мацию пружины; ? Wм - потери в меди; ? Wст - потери в стали. u(t)
При неизменной вводимой из КИ в ЛЭМД энергии Wист и варьируемых 5 50 50

параметрах Cн, Uн, накопителя эффективность цикла энергопреобразования и
выходные показатели импульсной машины будут определятся слагаемыми t,
0 0
0
c
0 0,002 0,004 0,006 0,008 0,01 0,012 0,014 0,016 0,018
? Wм и ? Wст .
Рис. 1. – Динамические характеристики ЛЭМД.
Наглядное представление о влиянии параметров и условий разряда КИ на
обмотку и перераспределение слагаемых (1) в сравниваемых циклах энерго-
175 176
2. Цикл энергопреобразования броневого цилиндрического однообмоточного
ЛЭМД со сплошным магнитопроводом критичен к параметрам емкостного
накопителя и для повышения эффективности за счет согласования разряд-
Вб б 0 мм С = 0,04 Ф
б 25 мм
ного процесса с динамическими в нагрузке необходим их соответствую-
0,7
щий выбор. При этом, для улучшения удельных показателей целесообраз-
С = 0,022 Ф но секционирование батареи накопителя и формирование разрядного про-
0,6
цесса неодновременным включением дополнительной секции, например, в
С = 0,002 Ф
функции координаты якоря ЛЭМД на первой четверти его рабочего хода.
0,5

0,4 Список литературы
c (i) (i)
1. Гельфанд Я.С. Выпрямительные блоки питания и зарядные устройства в
д
0,3
схемах релейной защиты. – М.: Энергоатомиздат, 1983.–192 с.
2. Системы электропитания потребителей импульсной мощности. Сборник
0,2
статей под общ. ред. П.В. Голубева – М.: Энергия, 1976.-255 с, с 20 -25.
3. Ряшенцев Н.П., Тимошенко Е.М., Малахов А.Т. Методика эксперимен-
0,1
тального определения потерь в стали и на трение в электромагнитных ударных
i
0
узлах. В сб. Исследование технологии открытых горных работ, землерезных
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 A
машин и электромагнитных ударных узлов. Изд. Наука. Сибирское отделение
Рис. 2. – Энергетические диаграммы импульсного ЛЭМД.
Новосибирск 1966, с 36-44.
Традиционное управление разрядом с одновременным включением всех
конденсаторов ограничивает возможности согласования процессов вывода
запасенной энергии с динамическими в ЛЭМД. Дополнительные перспекти- УДК 621.3
вы открываются при секционировании накопителя и формировании разряд-
ЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЬ СВОДООБРУШИТЕЛЯ
ного импульса на обмотку путем неодновременного поочередного включения
С ИМПУЛЬСНЫМ ЛИНЕЙНЫМ ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫМ ДВИГАТЕЛЕМ
коммутаторов. При этом параметры отдельных секций, способ их соединения
и момент включения в работу можно варьировать, добиваясь лучшего согла-
Усанов К.М., Волгин А.В.
сования процессов вывода энергии из накопителя и ее преобразования в ме-
ханическую работу в ЛЭМД.
В настоящее время применение импульсных линейных электромагнитных
Сопоставление ? ? i диаграмм ЛЭМД с одно- и двухимпульсным питани- двигателей (ЛЭМД) для сводообрушения сыпучих сред в бункерах признано
ем подтверждает эффективность применения КИ с секционированным нако- вполне эффективным. Для питания таких машин и регулирования величин их
пителем. выходных параметров (энергии, частоты и числа ударов) необходимы специ-
Сравнительный анализ результатов экспериментального исследования ра- альные электрические преобразователи.
бочих процессов физических моделей ЛЭМД на энергию единичного сраба- В настоящей работе предлагается сетевой импульсный преобразователь
тывания А у = 0,03...0,7 кДж, питаемых от КИ с емкостью Cн = 0,002 … 1 Ф и напряжения питающей сети в униполярные импульсы тока регулируемой
частоты и длительности, отвечающий заданным требованиям.
напряжением заряда до 150 В позволяет сделать следующие выводы
Силовая часть преобразователя (рис.1) представляет собой однополупе-
1. Импульсные источники с электрическими конденсаторами суммарной
риодный трехфазный управляемый выпрямитель на тиристорах VS5…VS7,
емкостью до 1 Ф или более напряжением заряда до 100 В представляются
нагруженный обмоткой LM ЛЭМД. Для гашения остаточной энергии маг-
вполне эффективными для питания автономных редкоударных
нитного поля обмотка шунтирована цепью из последовательно включенных
( n уд = 0,1...0,2 Гц) машин с импульсными линейными электромагнитами
диода VD5 и резистора R23. Для отпирания тиристоров VS5…VS7, форми-
двигателями с выходной механической энергией до 1 кДж. Большая ем- рующих импульсы тока в обмотке машины, используется накопительный
кость накопителя позволяет непосредственно согласовывать продолжи- конденсатор С5, который предварительно заряжается через диод VD2 и ог-
тельность разрядного процесса и рабочего хода якоря ЛЭМД, а понижен- раничительный резистор R12. Для обеспечения постоянства длительности
ное начальное напряжение заряда повышает электробезопастность пере- питающего импульса тока и, следовательно, стабильности энергии единично-
носных ударных машин. го удара ЛЭМД, устройство содержит вспомогательный тиристор VS4, кото-

177 178
рый управляется формирователем синхронизирующих импульсов напряже- В момент перехода напряжения источника через ноль, положительные
ния, содержащих резистор R14, стабилитрон VD4, диод VD3 и конденсатор импульсы напряжения подаются от формирователя синхронизирующих им-
С6. пульсов на управляющий электрод вспомогательного тиристора VS4. Однако
Кнопкой SB1 осуществляется ручное одноударное управление работой
их амплитуда недостаточна для отпирания тиристоров VS5…VS7. При нажа-
преобразователя.
тии на кнопку SB1 на аноде вспомогательного тиристора VS4 появляется
Для реализации режима последовательных срабатываний ЛЭМД с задан-
ной частотой, схема содержит динисторы VS1, VS2, к которым подключен положительное напряжение. В момент появления первого положительного
коммутирующий конденсатор С3, времязадающие резисторы R5, R6, проме- синхронизирующего импульса напряжения на управляющем электроде этого
жуточное реле KL1. Подстроечным резистором R8 изменяют продолжитель- тиристора – он отпирается, и конденсатор С5 разряжается через цепи управ-
ность проводящего состояния динисторов, частоту управ-ляющих импульсов
ляющих переходов тиристоров VS5…VS7, вызывая их отпирание и срабаты-
и, следовательно, частоту ударов бойка ЛЭМД.
вание ЛЭМД.
Число необходимых ударов задается с помощью устройства формирова-
ния выдержки времени, включающего конденсатор С4, тиристор VS3 и рези- После втягивания якоря в обмотку происходит переключение контактов
стор R10. Питание мультивибратора на динисторах и устройства формирова- кнопки SB1 и конденсатор С5 отключается от цепей управления тиристоров
ния выдержки времени осуществляется выпрямленным напряжением через VS5…VS7 и подключается для подзарядки к источнику питания. В результа-
делитель, состоящий из резисторов R1 и R2.
те тиристоры запираются, а остаточная энергия, запасаемая в магнитной цепи
В ручном режиме схема работает следующим образом. В исходном со-
ЛЭМД, рассеивается в контуре LM – VD5 – R23.
стоянии конденсатор С5 заряжается по цепи A – R12 – VD2 – SB1 – KL1 – C5
– N. Тиристоры VS5…VS7 заперты вследствие закрытого состояния вспомо- Изменяя величину сопротивления резистора R18, можно регулировать
гательного тиристора VS4 из-за отсутствия напряжения на его аноде. время протекания тока через обмотку ЛЭМД и тем самым – энергию удара
машины.
A B C N

Работа преобразователя в автоматическом режиме осуществляется сле-
дующим образом. При замыкании контакта магнитного пускателя КМ1 при-
R14
R12
вода шнекового питателя отбора муки из бункера, получает питание мульти-
R1
FU1 ... FU3
KM1
VD1
вибратор и устройство формирования выдержки времени. Переключения ди-
VD2
R9
нисторов VS1, VS2 и промежуточного реле KL1 обеспечивают последова-
VS5 VS6
R2 KL2 VS7
тельные срабатывания ЛЭМД. По истечении выдержки, определяемой посто-
KL2 SB1
янной времени цепи R10C4=Т, включается тиристор VS3, реле KL2 и сводо-
R3 R4
KL1 R15
обрушитель отключается. Тиристор VS3 находится в проводящем состоянии
VS4
VD3 R16
до тех пор, пока не разомкнется контакт магнитного пускателя КМ1, приво-
R5 R6
C5
дящего в действие бункерный питатель.
R17
C6
KL1
R10
Производственные испытания разработанного электрического преобразо-
C3
VD4
вателя подтвердили его работоспособность.
R13
R18
R7 VS3
C1 C2

Список литературы
R11
VS1 VS2 VD5
1. Электромагнитные прессы. Ряшенцев Н.П. и др.- Новосибирск: Наука.
Сиб. отд-ние, 1989.-216 с.
LM
C4 R23
R8




Рис. 1. – Принципиальная электрическая схема преобразователя.



179 180
УДК 621.3 УДК 635
X-12
РАСЧЕТ СТАТИЧЕСКИХ ТЯГОВЫХ ХАРАКТЕРИСТИК
АНАЛИЗ ВСХОЖЕСТИ СЕМЯН ПШЕНИЦЫ
ЭЛЕКТРОМАГНИТНОЙ МАШИНЫ УДАРНОГО ДЕЙСТВИЯ
ПОСЛЕ ОБРАБОТКИ ИХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИМ ПОЛЕМ
С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ЭВМ
Хавроничев С.В., Алексеев А.П.
Усанов К.М., Каргин В.А.

Одним из главных приоритетов в увеличении валового регионального
При проектировании электромагнитных машин ударного действия для
продукта Волгоградской области является подъем сельскохозяйственного
определения их предельных возможностей требуется найти зависимость дей-
производства за счет увеличения урожая зерновых культур. Для этого, со-
ствующего на якорь статического тягового усилия от конструктивных пара-
гласно концепции социально-экономического развития АПК Прикаспийского
метров магнитной системы. Для решения подобной задачи используют тео-
региона, разработанной Сельскохозяйственной академией в данном регионе
рию цепей, составляют системы дифференциальных уравнений, позволяю-
необходимо восстановить производство твердых и сильных сортов пшеницы,
щие определять распределение магнитных потоков вдоль магнитной цепи
базирующихся на богарном земледелии (т.е. без искусственного орошения).
машины, без учета внешних полей рассеяния. Погрешность между экспери-
Сухое земледелие и отказ от пестицидов позволит получить экологически
ментальным данными и результатом расчета составляет 15 – 20% [1].
чистое зерно.
В настоящее время расчет статических тяговых характеристик электро-
В процессе эксперимента по исследованию влияния электрического поля
магнитных машин успешно реализуется на ЭВМ с использованием совре-
на всхожесть зерновых культур (пшеницы) использовалась лабораторная вы-
менного комплекса программ, примером которого служит Elcut. В программе
соковольтная установка АИИ - 70М. Семена, подлежащие обработке, в коли-
применен метод геометрической декомпозиции, являющейся расширением
честве 10 штук помещались между двумя металлическими пластинами, при-
традиционной конечно-элементной техники, что позволяет добиваться опти-
соединенными к высоковольтному и заземленному выводам установки. В
мальных проектных решений в минимальные сроки.
качестве диэлектрика использовалось стекло, помещенное между пластина-
Elcut позволяет решать двумерные осесимметричные краевые задачи,
ми. Таким образом, зерна оказывались под воздействием однородного элек-
описываемые эллиптическими дифференциальными уравнениями в частных
трического поля плоского конденсатора.
производных относительно скалярной или однокомпонентной векторной
Обработанные и контрольные (необработанные) семена помещались в
функции (потенциала).
чаши Петри с одинаковой степенью увлажненности. В процессе научного
Расчет статической тяговой силы, действующей на тела, заключенные в
поиска была исследована кинетика изменения скорости произрастания яро-
заданном объеме программой осуществляется с использованием выражения
вой пшеницы в зависимости от различных факторов, а именно:
Fэ=1/2?(H(B*n)+B(H*n)-n(H*B))ds,
1. Напряженности электрического поля (от 5 до 8 кВ/мм).
где интегрирование ведется по поверхности, окружающий заданный объ- 2. Времени приложения электрического поля (короткими импульсами и
ем; Н – вектор напряженности магнитного поля; В – вектор магнитной ин- длительно от 5 до 15 с).
дукции; n – единичный вектор внешней нормали к поверхности. 3. Временного интервала между обработкой и замачиванием в чаши Пет-
С помощью программы Elcut был произведен расчет статических тяговых ри (сразу
характеристик электромагнитного двигателя переносной ударной машины со и через сутки).
сквозным осевым каналом для погружения продольно неустойчивых стерж- В результате наблюдения было установлено:
невых элементов в грунт [2]. Результаты расчета тяговых усилий с использо- 1. Разрыв семенной оболочки обработанных семян опережает в среднем
ванием Elcut удовлетворительно совпадают с экспериментальными данными. на 15
Максимальная погрешность составила 5%. часов разрыв оболочки у необработанных семян.
2. У обработанных семян пшеницы наблюдалось образование более мощ-
Список литературы ной
1. Электромагнитные прессы/ Ряшенцев Н.П., Угаров Г.Г., Львицын А.В. - корневой системы и более раннее ее появление.
Новосибирск: Наука. Сиб. отд-ние, 1989. – 216 с. 3. Средний рост стебля обработанной пшеницы значительно опережает
2. Пат. №40331 РФ, МПК Е02D7/02 Устройство ударного действия для заби- контрольные образцы.
вания в грунт стержневых элементов/ Г.Г. Угаров и др. - №2004115210/22; За- 4. Лучшая кинетика отмечалась при напряженности электрического поля
явл. 24.05.2004. Опубл. 10.09.2004, Бюл. №25 6 кВ/мм и времени воздействия 10 с (рост стебля начался через 2 суток).
5. Увеличение роста обработанных семян по сравнению с необработан-

181 182
ными семенами при замачивании сразу после обработки более показательно,
чем при замачивании через сутки. Актуальные проблемы
Секция 3
Основные показатели, характеризующие увеличение роста обработанных текстильной промышленности
семян по сравнению с необработанными семенами при напряженности элек-
трического поля 6 кВ/мм и времени воздействия 10 с приведены в табл. 1
(семена замачивались сразу после обработки электрическим полем) и в табл.
2 (семена замачивались через сутки после обработки электрическим полем).
УДК 677.023.23.001.18(043.3)
Табл. 1. Показатели роста обработанных семян, замоченных сразу после обработки. ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕПЛОЗАЩИТНЫХ СВОЙСТВ НЕРАЗРЕЗНОЙ
ДВУХПОЛОТЕННОЙ ОСНОВОВОРСОВОЙ ТКАНИ
Временной интервал на- Увеличение роста обработанных
Среднее
блюдений после обработ- семян по сравнению с Бойко С.Ю.
значение, %
ки, суток необработанными семенами, %
3 366
Проектирование рациональной теплозащитной одежды для различных
4 173
климатических и производственных условий является большой и весьма
180

<< Пред. стр.

страница 16
(всего 19)

ОГЛАВЛЕНИЕ

След. стр. >>

Copyright © Design by: Sunlight webdesign