LINEBURG


<< Пред. стр.

страница 13
(всего 19)

ОГЛАВЛЕНИЕ

След. стр. >>

T
соседних частиц заполнителя начинают соприкасаться, а схема замещения
0 T
T

меняет свой вид, определяется из условия ?Hc= 0, что соответствует значе-
В общем, виде можно записать
Е0 = kEср . (2) нию ?к= 0,675.


133 134
Концентрация контактных зон является величиной в некотором отноше- жду значениями электрической прочности слоя контактных зон и слоя це-
нии условной и определяется через концентрацию заполнителя ?а, ? к и ?а ментного камня возможно существование трех соотношений:
1) Епр. ко > Епр. со; 2) Епр. ко = Епр. со; 3) Епр. ко < Епр. cо. Для каждого из них
связаны между собой соотношением
( r + ? )3 , характерна своя картина пробоя бетона. Рассмотрим их в отдельности.
(7) 1. Для большинства бетонов с крупным заполнителем характерно соот-
?к = ?э 3
r ношение Епр. ко < Епр. cо. Здесь наибольший интерес представляет случай,
когда Епр. к > Епр. с. В таком бетоне, поскольку слой контактных зон ока-
где r- радиус частицы заполнителя; ?- толщина контактного слоя цементного
зывается наиболее слабым звеном, пробой его произойдет в первую очередь
камня.
при напряжении
Величина ?а в свою очередь определяется, исходя из состава бетона с
учетом В/Ц и соотношения между цементом и заполнителем (Ц/З): Uпр. к = Епр. кd. (10)
После пробоя слоя контактных зон все напряжение оказывается приложен-
1
?а = ным к слою цементного камня Нс. Пробой его наступит при напряжении
?З Ц ЦВ (8)
+? З
1+ Uпр. c = Uпр.cdHc. (11)
?Ц З ЗЦ
Пробивное напряжение системы в целом будет определяться большей из
где ?з, ?ц - плотности заполнителя и цемента; Ц, З, В - количество массы це- двух величин. При низких концентрациях заполнителя и соответственно ма-
мента, заполнителя и воды в 1 м3 бетонной смеси. лых толщинах слоя контактных зон возможен случай, когда Епр. со ? Епр. к.
Тогда наиболее слабым будет слой цементного камня, шунтирующий весь
Таким образом, с помощью выражений (4)-(8), зная состав реального бе-
тона, можно вычислить приведенные геометрические размеры отдельных пробивной промежуток. Пробой бетона произойдет при напряжении
элементов его модели. Uпр = Епр. cоd. (12)
Рассмотрим электрические параметры элементов схемы-диэлектрической
2. Епр. ко = Епр. со. Система при таких условиях является равнопрочной.
проницаемости и электрической прочности. Для бетона на основе цементного
Пробой ее независимо от концентрации заполнителя произойдет при напря-
связующего с некоторым приближением можно считать, что диэлектриче-
жении
ские проницаемости его структурообразующих элементов, а значит, и напря-
Uпр = Епр. коd = Епр. cоd. (13)
женности электрического поля в них равны между собой. Что касается элек-
трической прочности, то она зависит не только от материала, слагающего тот 3. Епр. ко > Eпр. со. В данном случае при концентрациях заполнителя ни-
или иной элемент схемы, но и от его приведенных геометрических размеров. же критической пробой системы будет проходить по сквозному слою це-
Эти параметры связаны между собой выражением ментного камня:
Е п р,0 Епр. с = Епр. соd. (14)
(9)
=
Е п р, Н С момента, когда концентрация заполнителя достигнет критической (?а ?
Н
? а, кр) и исчезнет "сквозной" слой цементного камня, наиболее слабым ока-
где Е пр.0 - постоянная, численно равная электрической прочности рассматри-
жется вновь образовавшийся сквозной слой контактных зон с прочностью
ваемого слоя в пробивном промежутке d; Епр. Н - электрическая прочность
Еко. Пробой его произойдет при напряжении
того же компонента в промежутке Н; Н-приведенная толщина слоя в относи-
тельных единицах от d. Uпр. к = Епр. коd, (15)
Поскольку Нс < d и Hk < d, то в соответствии с (9) всегда Епр. к >Епр. ко причем Uпр. к > Uпр. c, т. е. начиная с критической концентрации заполнителя
и Епр. с > Епр. со,, где Епр. ко и Епр. со - электрические прочности соответ- (при ?а > ? а. кр) электрическая прочность бетона в рассматриваемом случае
ственно контактных зон и связующего в слое, равном толщине всего пробив- должна возрасти.
ного промежутка d; Епр. к, - то же самое, но в последовательно соединенных
слоях контактных зон Нк и связующего Нс. Список литературы
Рассмотренные схемы замещения и соотношения ее основных параметров
1. Бернацкий А.Ф., Скобленок Г.Л., Чунчин В.А. Диэлектрические и физико-
позволяют проанализировать закономерности пробивного напряжения бетона
механические свойства электроизоляционного бетона, стабилизированного
в зависимости от его состава. С учетом сделанных ранее допущений можно
петролатумом. - Труды СибННЭ, 1972, вып. 22, с. 46-50.
принять, что напряженности электрического поля в каждом элементе одина-
2. Вершинин Ю.Н., Чунчин В.А. Об электрическом моделировании структу-
ковы и выражаются соотношением Е=U/d. Тогда слой, прочность которого
ры электроизоляционного бетона.- Труды СибНИИЭ, 1970, вып. 16, с. 68-70.
имеет наименьшие значения, будет пробить в первую очередь. При этом ме-

135 136
УДК 621.318.3 лучеиспускания и конвекции. Для упрощения расчётов рассматривается сум-
марный эффект, получающийся в результате упомянутых видов теплоотдачи.
РАСЧЁТ ПАРАМЕТРОВ МАГНИТНОЙ СИСТЕМЫ ЦИЛИНДРИЧЕСКОГО
Согласно исследованиям [3], максимальное значение потребляемой мощно-
ЛЭМД ПОПЕРЕЧНОГО ПОЛЯ, ОБЕСПЕЧИВАЮЩИХ НЕОБХОДИМОЕ
сти, на которое может быть рассчитана обмотка при длительном режиме ра-
ТЕПЛОВОЕ СОСТОЯНИЕ ОБМОТКИ ВОЗБУЖДЕНИЯ
боты электромагнита, определяется выражением:
( )
Дмитриенко А.В. Pд длит = ? д k т So = ? д k т S R2 + ? т S R1 , (4)
где ? д – допустимое превышение температуры обмотки относительно темпе-
Одной из важнейших задач проектирования конструкции линейного элек-
тромагнитного двигателя (ЛЭМД) является обоснованный выбор габаритов ратуры окружающей среды, определяемое по классу изоляции провода; k т –
обмотки возбуждения, обеспечивающих её оптимальное тепловое состояние
коэффициент теплоотдачи с поверхности обмотки: k т = 9,3(1 + 0,006? д ) ; So –
в заданном режиме работы. Вместе с тем использование активных материа-
полная охлаждающая поверхность обмотки; S R1 и S R2 – соответственно,
лов должно быть максимальным.
внутренняя и наружная охлаждающие поверхности обмотки ЛЭМД; ? т –
Задавая значение коэффициента пропорции габаритов обмотки kl o , рав-
коэффициент, характеризующий эффективность теплоотдачи с внутренней
ного отношению длины обмотки lo к её внешнему диаметру Do = 2R2 , опре-
поверхности обмотки ( ? т = 1,7 для катушек со сборным металлическим кар-
деляются начальные условия для расчёта (рис. 1).
касом [3], которым в данном случае является магнитопровод исследуемого
Анализ существующих конструкций электромагнитов показывает, что
двигателя).
наиболее удачное их конструктивное исполнение обеспечивается при значе-
ниях kl o = lo (2 R2 ) ? 0,7 …1,8 (для элек- Выражение (4) описывает непрерывный режим работы двигателя, кото-
рый с точки зрения нагрева обмотки является самым тяжёлым. Поскольку
тромагнитов с втяжным якорем) и ЛЭМД работает в импульсном (прерывистом) режиме, то допустимая мощ-
0 ,4… 0,8 (для электромагнитов с дис- ность двигателя Pд длит может быть увеличена на коэффициент тепловой пере-
ковым якорем) [1]. Поскольку ЛЭМД с
грузки ? [4]:
поперечным магнитным полем и коль-
Pд имп = Pд длит ? .
цевым якорем является гибридным ти- (5)
пом, имеющим особенности как двига-
Выражение для полной охлаждающей поверхности обмотки с учётом (2)
теля с втяжным, так и с притягиваю-
примет вид:
щимся якорем, то значение коэффици-
S o = 2? lo (R2 + ? т R1 ) = 4? klo (?R + R1 )[?R + R1 (1 + ? т )] . (6)
ента kl o следует выбирать из следую-
С другой стороны, согласно (4), величину So можно выразить, задавшись
щего интервала:
klo = lo (2 R2 ) ? 0,4…1,8 . конкретным значением желаемой мощности двигателя Pд имп , потребляемой в
(1)
импульсном режиме:
Из выражения (1), согласно рис..1,
Pд имп ?106
длина обмотки двигателя равна So = (7)
.
lo = 2(?R + R1 )klo , ? д k т?
(2)
Решив уравнение (6) относительно R1 , получим выражение для радиуса
где R1 – радиус центрального полюса
ЛЭМД; ?R – ширина окна обмотки, центрального полюса исследуемого ЛЭМД, обеспечивающего необходимую
Рис. 1 – Принципиальная схема и достаточную площадь поверхности охлаждения обмотки возбуждения при
определяемая из выражения
ЛЭМД поперечного поля. заданном режиме работы:
[ ]
?R 2 (2 + ? т )2 ? 4(1 + ? т ) ?R 2 ? S о (4? klо ) ? ?R(2 + ? т )
?R = 2?1k?R , (3) (8)
.
R1 =
2(1 + ? т )
где k?R – коэффициент ширины окна обмотки [2].
После преобразования выражения (8) с учётом (7) радиус центрального
Характер процесса нагрева обмотки возбуждения ЛЭМД определяется со-
полюса двигателя будет вычисляться по формуле:
отношением выделяющейся в ней тепловой энергии, энергии, поглощаемой
C ? ?R? (2 + ? т )
благодаря теплоёмкости, и энергии, отдаваемой вследствие наличия теплоот- ,
R1 = (9)
2? (1 + ? т )
дачи, определяемой совместным действием трех её видов: теплопроводности,
137 138
Pдимп ? 10 6 ? (1 + ? т ) ? ?
(?R?? т )
где коэффициент C = .
2
+ ? ?
?? д k т klо Fпрi k з
= ?10 4 ?,
? maxт. п (15)
? ?
dG
Выражение для внешнего радиуса обмотки запишется в виде:
5,1 i
? ?
d? i
C + ? т ?R? . ? ? max
R2 = R1 + ?R = (10)
2? (1 + ? т )
где Fпр i – величина усилия в рассматриваемой точке противодействующей
Внешний радиус магнитопровода R3 , из условия равенства поперечных
dGi
механической характеристики ЛЭМД; – производная магнитной прово-
сечений центрального и внешнего магнитных полюсов, равен
d? i
R3 = R12 + R2 ? Rс2 , (11)
2
димости по перемещению в той же точке; kз = 1,2…1,3 – коэффициент запаса,
где Rс – радиус отверстия под стержень якоря в центральном полюсе двига- учитывающий действие противо-ЭДС, возникающей при движении якоря
теля. Поскольку этот стержень выполнен из неферромагнитного материала, ЛЭМД в магнитном поле.
? Сравнив полученные значения намагничивающих сил, рассчитанных по
то его радиус Rс задаётся исходя только из его механической стойкости к
формулам (14) и (15), можно судить о возможности использования двигателя
внешним нагрузкам.
заданной мощности в приводе рабочего органа.
Так же из условия равенства сечений путей магнитного потока, макси-
При условии ? maxо < ? maxт. п мощность двигателя Pдимп необходимо увели-
мальная высота ярма магнитопровода ЛЭМД определяется по формуле:
R12 ? Rc2 . чить и затем повторить расчёт геометрии магнитной системы заново. Если же
hяр = (12)
2R1 ? maxо > ? maxт. п , то магнитная система двигателя способна обеспечить необхо-
Выражение для длины обмотки, с учётом (2), примет вид димый режим работы привода.
k l (? т ?R? + C ) Дальнейший расчёт по известным методикам сводится к определению
.
lо = о (13)
? (1 + ? т ) обмоточных данных: диаметра провода d , числа витков W и сопротивления
обмотки R , которые при заданном питающем напряжении U обеспечивают
Максимальная намагничивающая сила ? maxо , которую можно получить от
необходимую плотность тока j , характеризующую соответствующий режим
обмотки возбуждения соответствующих размеров при заданной мощности
работы двигателя [3]: j = (2… 4) ?106 А м 2 – продолжительный режим работы;
двигателя, потребляемой в импульсном режиме Pд имп , выражается уравнени-
j = (5…12 ) ?10 6 А м 2 – повторно-кратковременный; j = (13… 30) ? 10 6 А м 2 –
ем:
кратковременный.
Pд имп Qо f о
? max о = , (14)
?? Dо ср Список литературы
где Qo = (R2 ? R1 )lo – площадь окна обмотки; Dоср = (R2 + R1 ) – диаметр среднего 1. Казаков Л.А. Электромагнитные устройства радиоэлектронной аппарату-
ры. – М.: Сов. радио, 1978. – 168 с.
витка; ? = ? 0 (1 + ?? д.р ) – удельное сопротивление меди, определяемое по [5] 2. Дмитриенко А. В. Электротехнологическое обеспечение безотходного
формообразования деталей в наплавочных процессах: Дис. … канд. техн. наук.
при допустимой рабочей температуре для соответствующего класса изоляции
? д.р = ? д + ? о.с ; ? о.с – температура окружающей среды; ? 0 = 1,62 ?10 ?8 Ом ? м – Саратов, 2004. 183 с.
3. Гордон А.В., Сливинская А.Г. Электромагниты постоянного тока. – М., Л.:
о
удельное сопротивление меди при 0 С ; ? = 4,25 ?10 ?3 – температурный ко- Госэнергоиздат, 1960. – 448 с.
4. Юревич Е..И. Электромагнитные устройства автоматики. – М., Л.: Энер-
эффициент сопротивления меди; f o – коэффициент заполнения обмотки
гия, 1964. – 416 с.
( f o = 0,4 при предварительном расчёте). 5. Проектирование электрических аппаратов авиационного электрооборудо-
С другой стороны надо знать максимальную намагничивающую силу, ко- вания / В..А. Балагуров, Ф..Ф. Галтеев, А..В. Гордон, А..Н. Ларионов; Под ред.
торая необходима для реализации технологического процесса: А. Н. Ларионова. – М.: Оборонгиз, 1962. – 515 с.




140
139
УДК 621.3.095 дит в направлении действия сопряженных физико-химических градиентов.
Б-63 Вителлиновая оболочка имеет поверхностный заряд. Он способствует ста-
бильности структур вителлиновой оболочки, а также связыванию ионов на-
БИОЛОГИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ИНТЕНСИФИКАЦИИ ПРОЦЕССОВ
ходящихся в белке и желтке. Существование заряженных групп на вителли-
ИНКУБАЦИИ ЭЛЕКТРИЧЕСКИМ ПОЛЕМ
новой оболочке приводит к образованию диффузионного двойного электри-
Ерошенко Г.П., Вихлянцев С.Д., Костенко В.И., Сошинов А.Г. ческого слоя (ДЭС), в котором фиксированный отрицательный заряд клеточ-
ной поверхности уравновешен положительным зарядам белка, а положитель-
Взрослый организм животного, а также организм эмбриона, нуждается в ный заряд клеточной поверхности уравновешен отрицательным зарядом
постоянном поступлении солей. Нуждаясь в солях организмы могут исполь- желтка за счет ионов (рис.1).
зовать их только в таких соединениях, которые находятся в состоянии, дос-
тупном для .усвоения. В теле эмбриона на ранних стадиях развития содер-
жится большое количество солей по сравнению с их содержанием в более
поздних стадиях. Это свидетельствует о важной роли минеральных элемен-
тов в первый период развития эмбрионов.
Все соли, также как и кислоты и основания, в той или иной степени дис-
социируют в растворах, т.е. разлагаются на ионы. Способность к диссоциа-
ции зависит как от свойства самих соединений, так и от окружающих усло-
вий: температуры, концентрации растворов, гамма-излучения, ультрафиоле-
тового излучения, электрических полей и т.д. Организм использует вещества
главным образом в диссоциированном состоянии. Электропроводность дает
представление о солевой масти плазм яйца, вернее, ее диссоциированной
части. Белок яйца при среднем содержании золы 3,47% (от сухого вещества)
имеет электропроводность в 3 раза меньшую (20-22,0 См/м). Средняя элек-
Рис. 1. – Двойной электрический слой вителлиновой оболочки.
тропроводность белка 73,67 См/м, желтка 22,10 См/м. Наиболее высокую
электропроводность имеет плотный слой белка (74,16 См/м), наружный жид- Существование, в вителлиновой оболочке заряженных групп создает яв-
кий слой по величине этого показателя занимает промежуточное положение ление электрострикции. По мере повышения трансмембральной разности
(65,57 См/м). Солевой запас плотных слоев белка имеет и наиболее высокую потенциалов вителлиновая оболочка сжимается, что приводит к утончению
диссоциированность. гидрофобной зоны и, следовательно, к увеличению мембранной емкости. Это
Обращает на себя внимание несоответствие между электропроводностью в свою очередь приводит возрастанию дзета-потенциала. В результате этого
белка и желтка, хотя содержание золы в них почти равное. Это свидетельст- возможность переноса веществ через вителлиновую оболочку уменьшиться.
вует о специфичности солевого запаса желтка по сравнению с белком, о Возможность переноса веществ через вителлиновую оболочку определяется
большой диссоциированности солей белка. Яичный белок содержит больше ее проницаемостью. Для калия, натрия, хлора проницаемость различна. Ви-
катионов, чем анионов, а в желтке - больше анионов, чем катионов. Отноше- теллиновая оболочка, белково-липидная мембрана, содержит в своей струк-
ние ан./кат. в желтке равно 2,8, в то время как в белке обратное явление: туре связанные с белковыми молекулами и в порах молекулы воды, иммо-
ан./кат.=0,54. Известно [4, 5, 7], что яйца, имеющие более высокую электро- бильную воду. Молекулы воды в порах, за счет электростатического взаимо-
проводность белка дают и больший процент вывода молодняка. Между бел- действия, втягивают в поры ионы, которые далее, за счет трансмембральной
ком и желтком имеется разность биоэлектрических потенциалов. У свежесне- разности потенциалов, проникают в желток (цитоплазму).
сенных и остывших яиц она равняется 0,2-0,5 мВ и быстро возрастает до 3-6 Проницаемость вителлиновой оболочки зависит от радиуса каналов, а
мВ и более у оплодотворенных яиц на 2-3-и сутки инкубации. В литературе значит движение ионов К+, Na+ и других гидрофобных агентов определяется
[1, 2, 3, 6] указывается, что вителлиновая желточная оболочка по своей сути также радиусом их гидратной оболочки. Следовательно, можно сделать вы-
является биологической мембраной, которая обеспечивает необходимый для вод, что каждому иону соответствует свой канал. Таким образом, вителлино-
развития клетки массоперенос солей воды, а также механическую защиту, вая оболочка обладает избирательностью. Избирательность оболочки осно-
электрическую изоляцию, экранирование от внешних электромагнитных по- вана как на ее геометрических особенностях, так и на электростатических
лей, биоэлектрогенез. свойствах. Вителлиновая оболочка периодическую проницаемость для ка-
Во время инкубации яйца осуществляется пассивный транспорт веществ тионов и анионов белка. Вследствие существования различных физико-
через вителлиновуго оболочку, т.е. трансмембранный массоперенос происхо- химических градиентов ионы стремятся диффундировать через оболочку, но

141 142
УДК 621.314.25
в силу неодинаковой их проникающей способности одни из них преодолева-
П-76
ют вителлиновую оболочку, а другие задерживаются ею. В результате на
мембране образуется двойной слой зарядов. Таким образом, исходя из изло- ПРИМЕНЕНИЕ ФАЗОИМПУЛЬСНЫХ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЕЙ ДЛЯ
женного, вителлиновую желточную оболочку представим в виде эквивалент- УПРАВЛЕНИЯ ЭЛЕКТРОТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ УСТАНОВКОЙ
ной электрической схемы (рис.2.). ОБРАБОТКИ ИНКУБАЦИОННЫХ ЯИЦ
Ерошенко Г.П., Вихлянцев С.Д., Костенко В.И., Сошинов А.Г.

В устройствах автоматического управления электротехнологическими ус-
тановками обработки инкубационных яиц широкое применение нашли фазо-
импульсные (ФИМ) и время-импульсные (ВИМ) модуляторы (ИМ) преобра-
зователи напряжения U в фазовый сдвиг ?=2??/Т или в интервал времени ?).
В частности, ФИМ используются в тиристорных усилителях для управления
углом отпирания тиристорного блока [1]. В данном случае к ФИМ предъяв-
ляются требования помехоустойчивости (возможность работы в условиях
сильных промышленных помех) и частотонезависимости (фазовый угол ?,
формируемый ФИМ, не должен зависеть от изменения опорной частоты
F=1/Т), что значительно влияет на параметры электрофизической обработки.
При использовании импульсных модуляторов в контрольно-измерительной и
преобразовательной технике, к ним дополнительно предъявляются требова-
Рис. 2. – Эквивалентная схема вителлиновой оболочки. ния линейности функции преобразования ? = f(U) и высокой точности.
На рис. 1 изображена получившая распространение схема импульсного
Система белок - вителлиновая оболочка - желток до инкубации находится
модулятора с двойным интегрированием, который формирует последова-
в динамическом равновесии.
тельность интервалов времени ?, соответствующих фазовому сдвигу ?=2??/Т.
Конденсатор С интегратора И периодически с частотой F=1/Т, в течение
Список литературы
нормированных интервалов времени ?с=const (ключ в верхнем по рисунку
1. Волькенштейн М.В. Биофизика- М: Наука, 1988 - 591 с. положении), заряжается от источника управляющего сигнала U. В частности,
2. Георгиевский В.И., Аннинков Б.Н., Самохин ВТ. Минеральное питание как это показано на рис. 1, интегратор И может быть собран на усилителе
животных- М.: Колос. 1979 - 471 с. напряжения У с большим коэффициентом усиления. При U=const напряже-
3. Ермолаев М. В. Биологическая химия.- М.: Медицина 1983 - 288 с. ние на входе компаратора К возрастает по линейному закону U1(t)=U1/RC,
4. Никитин В.П. Птицеводство- Л.: 1948 -671с где RC- постоянная времени интегратора. В момент окончания интервала
5. Отрыганьев Г.К., Обливин А.В. Новая технология, новые инкубато- времени ?0, ключ Кл блоком управления БУ коммутируется в нижнее по ри-
ры//Птицеводство, № 2, 1972, с. 17-18. сунку положение, и на вход интегратора подается опорное напряжение Uon =
6. Соколова Н. П. Биология- М.: Высшая школа, 1987 - 464 с. const. Напряжение на выходе интегратора начинает изменяться по закону:
7. Толстопятов М.В. Совершенствование технологических процессов произ- ?0 t
U(t) = U + U оп
водства инкубационных яиц и приемов инкубации - Волгоград: 1994-с. 92.
RC RC
При достижении U(t) уровня компарирования Uon, т.е. при выполнении
условия U(t)-Uon, на выходе ИМ появляется короткий импульс (или перепад
напряжения), фиксирующий конец интервала времени.
Одновременно с этим конденсатор С мгновенно разряжается ключом ин-
тегратора, и цикл начинается снова. Функция преобразования ИМ определя-
ется выражением:
U0 ? U
? = RC или ? = 2? 0 ? (1)
U оп Т U оп



143 144
Рис. 1. – Структурная схема ИМ с двойным интегрированием.


Для импульсных модуляторов с изменением напряжения интегрирования
[2, 3], полярности управляющего и опорного напряжений выбираются проти-
воположными (signU ? signUOrt), а компарирование осуществляется на нуле-
вом уровне (U0=0). При выполнении этих условий, согласно (1), получим: Рис. 2. – Структурная схема ИМ, реализующего способ
взаимообратных преобразований.
U
? = ?0 (2)
U оп Для линеаризации функции преобразования и уменьшения погрешности
от нестабильности порога срабатывания компаратора К1, последовательно с
Таким образом, введение опорного напряжения Uon = const в ИМ, с изме-
ФИМ1 включено устройство (ПВН-ФИМ2). Функция преобразования кото-
нением направления интегрирования, позволяет устранить зависимость фазо-
рого взаимообратна зависимости (3). Функция, взаимообратная гиперболе,
вого сдвига ? от нестабильности постоянной времени интегратора И.
есть также гиперболическая функция. Это позволило использовать идентич-
Ниже рассматривается импульсный модулятор (преобразователь напря-
ный с ФИМ1 импульсный модулятор ФИМ2. Преобразователь ПВН построен
жения в фазу или интервал времени), который обладает достоинствами ИМ с
по принципу импульсного делителя напряжения и содержит последовательно
изменением напряжения интегрироваия (помехоустойчивость и линейность
включенные ключ Кл и усредняющий фильтр нижних частот Ф. Ключ Кл
функции преобразования), но лишен его недостатков, Для построения моду-
управляется от ФИМ1. В течение интервалов времени ?1, ключ Кл замкнут., в
лятора использован метод взаимообратных преобразований [4]. Структурная
течение интервалов Т - ?1, ключ разомкнут. Здесь период T = 1/F, как и в пре-
схема ИМ изображена на рис. 2 [4] и выполнена с использованием двух иден-
дыдущем случае, величина обратная опорной частоте F.
тичных модуляторов ФИМ1 и ФИМ2, которые включены последовательно
Таким образом, ключ Кл формирует из опорного напряжения последова-
через преобразователь интервалов времени в напряжение ПВН. Каждый из
тельность однополярных. импульсов с амплитудой, равной Uon. Усредняю-
импульсных модуляторов ФИМ1 и ФИМ2 содержит последовательно соеди-
щий фильтр выделят постоянную составляющую Е =?1Uon/Т, которая подает-
ненные интегратор И и компаратор К. Уровни компарирования для компара-
ся на вход ФИМ2. Выходное напряжение интегратора И2 изменяется по за-
торов К1 и К2 задаются от источника опорного напряжения U0. При U=const
кону U(t)=Et/R2C2. Окончание интервалов времени ?1 формируемых ФИМ2,
напряжение на выходе интегратора И изменяется по линейному закону U1(t)
фиксируются в момент выполнения равенства U(t) = U0. Функция преобразо-
= U1/B1C1. Окончания интервалов времени ?, формируемых ФИМ1, фикси-
вания импульсного модулятора определяется выражением:
руются в моменты выполнения равенства U1(t) = U0. Функция преобразования
RC U
ФИМ1 имеет линейный характер:
? Т или ? = 2? ? R2 C2 ? U
?= 2 2? (4)
U R1 C 1 U оп R1C1 U оп
? 1 = R1C1 0 (3)
U где R1C1, R2C2 - постоянные времени интеграторов И1, И2.

145 146
УДК 621.31
Э-45
ЭЛЕКТРОТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ ИНТЕНСИФИКАЦИЯ

<< Пред. стр.

страница 13
(всего 19)

ОГЛАВЛЕНИЕ

След. стр. >>

Copyright © Design by: Sunlight webdesign