LINEBURG


<< Пред. стр.

страница 11
(всего 19)

ОГЛАВЛЕНИЕ

След. стр. >>

Стеклотара подается по системе конвейеров в упаковочную машину, которой
стекломассу. При нагревании стекольной шихты происходят сложные физи- набирается установленное количество стеклоизделий. Полученный набор
ческие, химические, физико-химические процессы, которые зависят от соста- обворачивается полиэтиленовой пленкой, далее в результате сварки продоль-
ва стекла, условий теплообмена, характера движения стекломассы. Варку
ных и поперечных швов образуется пакет. Высота полученного пакета соот-
стекла условно можно разделить на пять основных стадий: силикатообразо- ветствует высоте упакованного стеклоизделия. Пакет с помощью рольганга
вание, стеклообразование, осветление, гомогенизация, студка. Варка стекла поступает в термоусадочную печь, где при температуре в зависимости от ас-
осуществляется в ванных стекловаренных печах непрерывного действия, ре-
сортимента происходит усадка полиэтиленовой пленки, что придает пакету
генеративных, проточных, с подковообразным направлением пламени, осна- прочность, а изделиям обеспечивает сохранность без боя. После термоусадки
щенных автоматическими системами регулирования и контроля, при помощи пакеты со стеклотарой ленточным транспортером подаются на склад готовой
которых производится: поддержание постоянного уровня стекломассы, пере-
продукции транспортно-складского цеха.
вод направления пламени, контроль и управление тепловым, газовым и гид- Исходя из вышеприведенного описания системы и в соответствии с реко-
равлическим режимами печи. мендациями Н.П. Бусленко [2] целостный процесс функционирования техно-
Технологический процесс выработки стеклоизделий начинается с образо- логической линии стеклотарного производства на уровне структурных эле-
вания капли стекломассы. Сваренная стекломасса самотеком поступает из ментов можно представить в виде ряда взаимосвязанных технико-
ванной печи в питатели. Питатель предназначен для формирования и выдачи
технологических подсистем стеклообработки: «Загрузка шихты и стеклобоя в
капель стекломассы. Скорость работы питателя зависит от метода выработки,

111 112
стекловаренные печи», «Стекловарение», «Выработка стеклоизделий», «От- Каждая подсистема при этом соответствует технологическим процессам,
жиг», «Сортировка», «Упаковка стеклоизделий» (табл. 1). выполняемым определенным видом и типом оборудования. Дальнейшая де-
композиция технико-технологических подсистем позволяет выделить под-
системы низшего уровня (Т1.1,Т1.2, Т1.3, Т4.1,Т4.2, Т4.3.) и наиболее важные тех-
Табл. 1. Технико-технологические подсистемы изготовления стеклотары.
нологические операции, выполняемые стеклообрабатывающим оборудовани-
№ Код
ем в рамках этих подсистем (табл. 2).
Подсистема
п/п подсистемы
Полученные результаты декомпозиции технологической системы изго-
1 Загрузка шихты и стеклобоя в стекловаренные печи Т1
товления стеклотары в дальнейшем могут быть использованы при построе-
1.1. Подача стеклобоя в расходный бункер Т1.1
нии и реализации математических моделей на ЭВМ с целью оценки и опти-
1.2. Подача шихты и стеклобоя в бункер загрузчиков шихты Т1.2
мизации параметров функционирования реальной производственной системы
1.3. Подача смеси в загрузочные карманы печей Т1.3
и на этой основе разработки достоверных технических рекомендаций.
2 Стекловарение Т2
3 Выработка стеклоизделий Т3
Список литературы
4 Отжиг
Т4
4.1. Перегрузка стеклоизделий в печь отжига 1. Автоматизация функционального проектирования сложных комплексов
Т4.1
4.2. Отжиг стеклоизделий
технологического оборудования на основе разработки моделей имитационного
Т4.2
4.3. Транспортирование стеклоизделий в рабочем туннеле
Т4.3 типа. Этап III. Формализация процессов функционирования сложных комплек-
печи
сов технологического оборудования (промежуточный): Отчет о НИР / институт
5 Сортировка Т5
КТИ ВолгГТУ – Камышин, 2004. – 56 с.
6 Упаковка стеклоизделий Т6
2. Бусленко Н. П. Моделирование сложных систем. – М: Наука, 1978. – 401 с.
Табл. 2. Кодирование технологических состояний оборудования стеклотарного
производства.
№ Код со-
Технологическое состояние
п/п стояния
1 Подготовительно-заключительная операция С1
2 Подача стеклобоя в расходный бункер С2
3 Подача шихты и стеклобоя в бункер загрузчиков шихты С3
4 Подача смеси шихты и стеклобоя в загрузочные карманы печей С4
5 Получение жидкой стекломассы (варка стекла) С5
6 Оформление и выдача капель стекломассы С6
7 Формование стеклоизделий С7
8 Транспортирование стеклоизделий до печи отжига С8
9 Перегрузка стеклоизделий в печь отжига С9
10 Отжиг стеклоизделий С10
11 Транспортирование стеклоизделий в рабочем туннеле печи С11
12 Сортировка стеклоизделий С12
13 Контроль качества С13
14 Транспортирование стеклоизделий до упаковочной машины С14
15 Упаковка стеклоизделий в пакет С15
16 Транспортирование пакета в термоусадочную печь С16
17 Термоусадка пакета С17
18 Транспортирование пакета на склад готовой продукции С18
19 Вспомогательные технологические операции С19
20 Отказ по техническим причинам С20
21 Отказ по технологическим причинам С21
22 Простой оборудования из-за отсутствия фронта работ С22



113 114
lн – длина нагревательного элемента, м;
Проблемы электротехники,
Секция 2
lтр – длина трубопровода, м.
электроэнергетики
На трубопроводах диаметром менее 15 мм рекомендуется только линей-
и электротехнологии
ная прокладка нагревателей. Во избежание повреждения герметизирующего
покрытия и перегрева нагревателей на фланцах и других выступающих час-
тях трубопровода, под нагреватель необходимо подложить алюминиевую
УДК 621.644:621.36 ленту толщиной от 0,2 до 1,0 мм и шириной от 40 до 80 мм (например, лента
А-42 АД-0,25х50 ГОСТ 13726-68). У фланцев на расстоянии не более 40 мм нагре-
ватель необходимо подвязать стеклолентой.
ЭЛЕКТРООБОГРЕВ ТРУБОПРОВОДОВ С ПОМОЩЬЮ
ЛЕНТОЧНЫХ НАГРЕВАТЕЛЕЙ
Алексеев А.П., Хавроничев С.В., Алексеева А.А.

В промышленности, сельском хозяйстве и быту существует проблема за-
мерзания жидкостей в трубопроводах различного назначения при отрица-
тельных температурах. В работе для обеспечения круглогодичного беспере-
бойного функционирования трубопроводов предлагаются способы электро-
обогрева водопроводов, водостоков и пенопроводов систем пожаротушения с
помощью ленточных нагревателей типа ЭНГЛ.
Основные характеристики ленточных электронагревателей ЭНГЛ 180
а) линейно б) спирально
ТУ 63 РСФСР-76 приведены в табл. 1 [1].
Рис. 1. – Монтаж нагревателей на трубопроводах:
Табл. 1. Технические характеристики ЭНГЛ 180, U = 220 В. 1 – нагреватель; 2 – стеклолента.
Удельная После установки нагревателей трубопровод покрывается тепловой изоля-
Номинальная Длина актив- Сопротив- Масса,
мощность, цией из негорючих минеральных или синтетических материалов и обшивает-
мощность, кВт ной части, м ление, Ом кг
Вт/м ся защитной металлической оболочкой.
0,17 4,07 297 0,83 Низкотемпературные выводы нагревателей прокладываются в металлору-
0,33 8,22 146 1,44 каве, присоединение металлорукава выполняется посредством сальниковых
40
0,66 16,52 73 2,76 уплотнений. Подключение нагревателей выполняется трехпроводным (L-, N-
1,33 33,12 36 6,76 и РЕ-проводники) через устройство защитного отключения с защитой от
сверхтоков (например, дифференциальный автомат АД - 12).
Перед установкой нагревателей трубопровод очищается от грязи, ржавчи- С целью обеспечения электробезопасности трубопровод и металлические
ны и на него наносится термостойкое антикоррозийное покрытие. Закрепля- части нагревательного устройства (оболочка и металлорукав) должны быть
ется один из концов нагревателя стеклолентой толщиной от 0,1 до 0,3 мм и заземлены в соответствии с главой 1.7 ПУЭ (присоединены к РЕ-
шириной от 10 до 30 мм (например, лента ЛЭС-0,2х20), после чего нагрева- проводнику).
тель с легким натягом наматывается спиралью на трубопровод или прокла-
дывается линейно (рис. 1). Второй конец нагревателя также закрепляется Список литературы
стеклолентой. На вертикальных участках трубопроводов монтаж нагревате-
1. Элементы нагревательные гибкие ленточные ЭНГЛ-1. Техническое описа-
лей производится только спиральной намоткой.
ние и инструкция по эксплуатации // г. Ленинград, 1990, с. 24.
При линейной прокладке вдоль горизонтальных трубопроводов нагрева-
тели закрепляются стеклолентой с шагом не более 0,5 м.
Шаг спирали определяется по формуле:
? ? Dн ? lтр
t= , (1)
(lн ) - (lтр )
2 2


где Dн – наружный диаметр трубопровода, м;
115 116
УДК 621.313
ВЛИЯНИЕ НА ПИТАЮЩУЮ СЕТЬ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЕЙ ЧАСТОТЫ
ДЛЯ УПРАВЛЕНИЯ ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЯМИ ВЕНТИЛЯТОРОВ
АППАРАТОВ ВОЗДУШНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ ГАЗА
Артюхов И.И., Жабский М.В., Аршакян И.И., Тримбач А.А.

Одним из основных направлений решения задачи энергосбережения на
предприятиях магистрального транспорта газа является применение регули-
руемого электропривода в основных и вспомогательных системах компрес-
сорных станций (КС). Приоритетность этого направления объясняется про-
изошедшим в последние годы резким увеличением тарифов на покупную
электроэнергию [1]. На КС с газотурбинным приводом газоперекачивающих
агрегатов заметный экономический эффект может быть получен при исполь-
а)
зовании частотно-регулируемого привода в системах охлаждения комприми-
рованного газа, которые состоят из определенного количества аппаратов воз-
душного охлаждения (АВО).
Оснащение вентиляторов АВО газа частотно-регулируемым приводом по-
зволяет оптимизировать их режим работы, исключить трудоемкий процесс
сезонной регулировки угла атаки лопастей, устранить токовые и механиче-
ские перегрузки при пуске электродвигателей.
В соответствии с требованиями нормативных документов электроснабже-
ние двигателей АВО газа осуществляется от комплектных трансформаторных
подстанций (КТП) с двумя понизительными трансформаторами, допустимая
нагрузка которых составляет 50 % для объектов 1-й категории и 70 % для
объектов 2-й категории. Широкое распространение получили трансформато-
ры типов ТМЗ-630/6(10) и ТМЗ-1000/1000/6(10) с номинальной мощностью
630 и 1000 кВА соответственно [2].
В состав установки охлаждения газа входит обычно 12 – 14 АВО с двумя б)
двигателями, поэтому в нормальном режиме от одной секции КТП запитыва-
Рис. 1 – Осциллограммы сетевого напряжения и входного тока (а),
ется до 14 двигателей мощностью 30 – 37 кВт. При выходе из строя одного из
спектральный состав тока (б) преобразователя частоты
трансформаторов КТП другой трансформатор должен обеспечить питание 24
типа FUJI Electric Frenic 5000 FRN 45G11S-4EN.
– 28 двигателей суммарной мощностью до 1 МВт.
Исследование проводилось с помощью цифрового запоминающего осцил-
В существующих системах электроснабжения АВО газа необходимая на-
лографа Fluke 196C, который имеет два гальванически развязанных входа. На
грузочная способность КТП обеспечивается применением конденсаторных
вход «А» осциллографа подавалось фазное напряжение сети, на вход «В» -
компенсирующих устройств. При оснащении КТП АВО газа преобразовате-
сигнал с датчика тока, который был выполнен в виде трансформатора тока
лями частоты (ПЧ) компенсация реактивной мощности не требуется, однако
200/5 А, нагруженного на прецизионный резистор с сопротивлением 0,2 Ом.
возникает проблема искажающего влияния преобразователей на питающую
Питание электропривода осуществлялось от трансформатора ТМЗ-
сеть, так как они потребляют ток несинусоидальной формы.
1000/10 с напряжением короткого замыкания 5,5 %. При отключенных по-
требителях коэффициент искажения синусоидальности напряжения состав-
На рис. 1 приведены осциллограммы напряжений и токов, которые были
лял 2,76 %. После подключения к трансформатору только одного электро-
получены при экспериментальном исследовании ПЧ фирмы FUJI Electric в
привода, работающего в номинальном режиме, этот коэффициент увеличился
системе электроснабжения АВО газа на одном из объектов ООО «Тюмен-
до 5,24 %. Коэффициент искажения синусоидальности кривой входного тока
трансгаз». На этом же рисунке показан частотный спектр входного тока пре-
ПЧ имеет значение 96,92 %. При этом основной вклад в искажение формы
образователя, нагруженного на двигатель ВАСО-16-14-24 мощностью 37 кВт
тока вносят 5-я и 7-я гармоники, значения которых относительно 1-й гармо-
с вентилятором на валу типовой конструкции.

117 118
ники составляют 76,6 и 52,3 % соответственно. Действующее значение вход- жения возрастает. Следует отметить, что при подключении к шинам КТП
ного тока преобразователя равно 98,6 А, при этом амплитуда превышает это более 7 преобразователей коэффициент искажения напряжения превышает
значение в 2,25 раза. Из-за указанной формы тока коэффициент мощности значение 8 %, нормированное ГОСТ 13109-97.
ПЧ составляет 0,56. При номинальной загрузке 14 одновременно работающих электроприво-
После установки сетевого дросселя с индуктивностью 0,25 мГн на вход дов АВО газа коэффициент искажения синусоидальности напряжения со-
ПЧ форма тока улучшилась. Коэффициент искажения синусоидальности тока ставляет 11,8 %. Соответствующий параметр для тока равен 27,9 %. Значения
стал равен 66,8 %, относительные значения 5-й и 7-й гармоник составили коэффициентов высших гармоник напряжения K U ( n ) и тока K I ( n ) приведены
57,2 и 24,6 % соответственно. Действующее значение входного тока ПЧ в табл. 1.
уменьшилось до значения 61,6 А. Благодаря этому коэффициент мощности
электропривода равен 0,83.
Табл. 1. Значения коэффициентов высших гармоник напряжения и тока, %
Если индуктивность сетевого дросселя увеличить до 0,5 мГн, то коэффи-
циент искажения синусоидальности тока уменьшается до значения 41,9 %. Номер гармоники 5 7 11 13 17 19
Относительные значения 5-й и 7-й гармоник составляют при этом 36,5 и 12,6
K U(n) 9,07 3,40 3,70 2,91 1,76 1,9
%. Коэффициент мощности становится равным 0,89.
Для исследования искажающего влияния группы частотно-регулируемых K I(n ) 26,32 6,94 4,87 3,19 1,48 1,42
электроприводов на питающую сеть разработана математическая модель в
Приведенные выше данные свидетельствуют о том, что оснащение КТП
среде MATLAB 7 с пакетом расширения Simulink 6. Некоторые результаты,
АВО газа преобразовательными устройствами должно идти параллельно
полученные с помощью этой модели, представлены на рис.2. Здесь показаны
с решением задач электромагнитной совместимости (ЭМС). В противном
графики, характеризующие изменение коэффициента искажения синусои-
случае из-за высокого уровня высших гармоник в токе, который потребляет-
дальности напряжения в системе электроснабжения с трансформатором типа
ся частотно-регулируемыми электроприводами, будет непроизводительно
ТМЗ-1000/10 в зависимости от количества одновременно работающих элек-
расходоваться электрическая энергия в элементах системы электроснабже-
троприводов с номинальной мощностью 37 кВт при различной загрузке.
ния, происходить дополнительный нагрев трансформатора, возникать сбои в
0.14
работе систем автоматики, возникать погрешности в показаниях счетчиков
электрической энергии.
1
0.12 2
Один из путей решения указанной проблемы состоит в установке входных
3
фильтров, которые в существующем формате торговли устройствами сило-
вой электроники относятся к опциям и должны приобретаться за дополни-
0.1
тельную плату. Необходимо отметить, что стоимость фильтров ЭМС доста-
точно высока, поэтому задача по оптимизации их параметров представляется
0.08
актуальной. Другое направление решения вопросов ЭМС может состоять в
построении электротехнических комплексов, которые имеют улучшенные
0.06
энергетические характеристики за счет увеличения фазности преобразова-
тельных схем и реализации необходимых законов управления силовыми
ключами.
0.04


Список литературы
0.02
1. Направления и перспективы применения регулируемого электропривода
на компрессорных станциях транспорта и хранения газа // И.И.Артюхов,
0
И.И.Аршакян, А.В.Коротков и др. - Электротехнические комплексы и силовая
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14
электроника. Анализ, синтез и управление: Межвуз. науч. сб. – Саратов: Сарат.
гос. техн. ун-т, 2001. – С.26 – 30.
Рис. 2 – Зависимость коэффициента искажения синусоидальности напряжения
2. Аршакян И.И., Артюхов И.И. Динамические режимы в системах электро-
от количества одновременно работающих электроприводов
снабжения установок охлаждения газа. Саратов: Сарат. гос. техн. ун-т, 2004. –
при различной загрузке (1 – 120 %, 2 – 100 %, 3 – 80 %).
120 с.
Из этих графиков видно, что с увеличением количества ПЧ, подключен-
ных к шинам ТП, коэффициент искажения синусоидальности кривой напря-
119 120
УДК 621.313 ния вносили 3-я и 5-я гармоники. Коэффициенты этих гармоник составляли
соответственно 4,3 и 3,1 %.
ИССЛЕДОВАНИЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК
БЫТОВЫХ ПЕЧЕЙ СВЧ НАГРЕВА
Артюхов И.И., Иванова В.В., Тютьманов А.Д.

Комфортные условия труда и отдыха в современном обществе в значи-
тельной степени обеспечиваются функционированием полезных и «умных»
машин, энергоемкость которых возрастает буквально с каждым днем. Суще-
ствующие системы электроснабжения зданий офисного типа и жилого фонда
зачастую не справляются с той нагрузкой, которая появилась в связи с широ-
ким внедрением вычислительной и другой оргтехники в различные сферы
жизни. Причем дело не только в величине этой нагрузки. Проблема состоит в
том, что качественно изменился характер потребляемого тока, он существен-
Рис. 1 – Осциллограммы сетевого напряжения и входного тока
но больше стал «загрязнен» высшими гармониками [1]. СВЧ печи LG MS-2322W.
Одним из мало исследованных объектов, с точки зрения, проблемы элек-
тромагнитной совместимости, являются бытовые печи СВЧ нагрева. Основой
этих устройств является магнетронный генератор, для работы которого необ-
ходим высоковольтный источник питания. Как правило, он изготавливается
по упрощенной схеме удвоения напряжения, принцип действия которой
предполагает несинусоидальную форму потребляемого тока [2].
Для получения количественных показателей, характеризующих влияние
бытовых печей СВЧ нагрева на питающую сеть, было проведено экспери-
ментальное исследование процессов с помощью цифрового запоминающего
осциллографа Fluke 196C, который имеет два гальванически изолированных
входа c входным сопротивлением 1 МОм. На вход «А» осциллографа пода-
валось напряжение сети, на вход «В» – сигнал с датчика тока, который был Рис. 2 – Спектральный состав сетевого напряжения и входного тока.
выполнен в виде трансформатора тока, нагруженного на прецизионный рези-
Кривая тока, потребляемого СВЧ печью, смещена относительно кривой
стор с сопротивлением 0,2 Ом. При протекании в контролируемой цепи тока
сетевого напряжения в сторону запаздывания на угол, который ориентиро-
1,5 А выходной сигнал датчика составлял 100 мВ.
вочно составляет 25 эл.град. Действующее значение тока – 5,59 А. Форма
Через оптический порт интерфейса RS-232 результаты измерения сигна-
кривой тока отличается от синусоиды, в основном, за счет 3-й гармоники,
лов и растровые изображения экранов передавались на персональный ком-
коэффициент которой равен 22 %. Суммарный коэффициент искажения си-
пьютер для последующей обработки с помощью программного обеспечения
нусоидальности кривой тока составляет 23,8 %.
FlukeView® для Windows®.
Таким образом, бытовая печь СВЧ нагрева, как элемент системы электро-
В качестве объекта исследования была выбрана СВЧ печь LG MS-2322W,
снабжения, является потребителем трех составляющих полной мощности S :
для которой в инструкции по применению заявлены следующие технические
активной P , реактивной Q , искажения T . Выражение для ее расчета имеет
параметры: выходная мощность – 800 Вт; источник питания – сеть 230 В с
вид
частотой 50 Гц; потребляемая мощность – 1200 Вт.
Результаты экспериментального исследования приведены на рис.1 и 2, на
S = P2 + Q2 + T 2 = U ? I ,
которых показаны осциллограммы сетевого напряжения и потребляемого
где U , I – действующие значения напряжения и потребляемого тока.
тока, а также спектры этих переменных. Амплитуды основных гармоник
приняты за 100 %.
В рассматриваемом случае полная мощность
Действующее значение напряжения питающей сети в момент проведения
замеров составляло 221 В, коэффициент искажения синусоидальности кривой
S = 221 ? 5,59 = 1235,4 В·А.
напряжения был равен 5,46 %. Основной вклад в искажение формы напряже-
Активная мощность рассчитывается по формуле

121 122
УДК 621.313
T T
1 1
P = ? p( t )dt = ? u ( t )i( t )dt , МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ДЛЯ ИСЛЕДОВАНИЯ РЕЗОНАНСНЫХ
T0 T0
ЯВЛЕНИЙ В СИСТЕМАХ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ С
где u ( t ) , i( t ) – мгновенные значения напряжения и тока; КОНДЕНСАТОРНЫМИ КОМПЕНСИРУЮЩИМИ УСТРОЙСТВАМИ
T – период сетевого напряжения. Артюхов И.И., Погодин Н.В.
Встроенное математическое обеспечение осциллографа Fluke 196C позво-
ляет производить оперативное перемножение величин, соответствующих
Электроснабжение потребителей газотурбинных компрессорных станций
сигналам на входах «А» и «В», с последующей записью полученных резуль-
(КС) магистральных газопроводов (МГ) на напряжении 0,4 кВ осуществляет-
татов в буфер памяти. В результате анализа графика мгновенной мощности
ся от комплектных трансформаторных подстанций (КТП), которые имеют по
было получено, что из сети потребляется активная мощность 1102 Вт.
два понизительных трансформатора с допустимой нагрузкой 50 % для объ-
Коэффициент мощности электроприемника в общем случае рассчитыва-
ектов 1-й категории или 70 % – для объектов 2-й категории. Количество КТП
ется по формуле
на КС МГ определяется, в основном, количеством газокомпрессорных цехов,
P в состав которых входит несколько газоперекачивающих агрегатов (ГПА),
?= = ? ? cos ? ,
S установка охлаждения компримированного газа с аппаратами воздушного
где ? – угол сдвига фаз между напряжением и током; охлаждения (АВО) и другое технологическое оборудование.
Наиболее распространен вариант электроснабжения, когда каждый газо-
? – коэффициент искажения тока, который определяется как отношение
компрессорный цех имеет две подстанции. Нагрузкой одной из КТП является
действующего значения первой гармоники тока I(1) к действующему значе-
электрооборудование ГПА и другие электроприемники производственно-
нию I всей кривой эксплуатационного блока (ПЭБ) цеха. Другая подстанция осуществляет элек-
троснабжение электродвигателей для привода вентиляторов АВО газа. Для
I (1)
?= . уменьшения потерь в элементах системы электроснабжения и повышения
I нагрузочной способности трансформаторов осуществляется компенсация
На основании полученных результатов имеем, что коэффициент искаже- реактивной мощности с помощью конденсаторов.
ния тока ? = 0,975 . В настоящее время происходит интенсивный процесс оснащения газотур-
Коэффициент мощности исследуемого образца бытовой СВЧ печи при бинных КС МГ электротехническим оборудованием нового поколения.
этом составляет 0,89. Необходимо заметить, что энергетические показатели На КТП ПЭБ устанавливают выпрямительно-зарядные агрегаты, источники
СВЧ печей отечественного производства выше, чем приведенные выше изде- бесперебойного питания и другие устройства, построенные на современной
лия импортного производства. Однако, массогабаритные показатели у «на- элементной базе с использованием принципа промежуточного повышения
ших» печей гораздо хуже, при той же выходной мощности. Поэтому, ответ на частоты. В различных технологических схемах на КС МГ применяется час-
вопрос, что лучше, остается открытым. тотно-регулируемый привод вентиляторов и насосов. Характерным приме-
ром является система стабилизации температуры масла газоперекачивающих
Список литературы агрегатов [1].
Вместе с тем, расширение внедрения устройств силовой электроники на
1. Артюхов И.И., Степанов С.Ф., Тютьманов А.Д. О влиянии современной
предприятиях магистрального транспорта газа сопровождается проблемой их
оргтехники на питающую сеть // Функциональные системы и устройства низ-
негативного влияния на качество электрической энергии в питающей сети.
ких и сверхвысоких частот: Межвуз. науч. сб. – Саратов, Сарат.гос.техн.ун-т,
Причиной этого является нелинейный и импульсный характер процессов
2003. – С.12 – 16.

<< Пред. стр.

страница 11
(всего 19)

ОГЛАВЛЕНИЕ

След. стр. >>

Copyright © Design by: Sunlight webdesign